：防火分区是指采用防火分隔的方法划分出，在一段时间内防止火灾向其它防火分区蔓延。在建筑物内采用防火分区，可以在建筑物若发生火灾时，有效地把火势控制在一些范围内，减少火灾损失，同时为人员疏散、消防扑救提供有利条件。现有钢构车间高度慢慢的升高，砌体防火墙自重大，一般200mm厚轻质砌块墙体的重量为150～300千克/平方米，由于自重大需要开挖基坑。砌体防火墙与钢结构梁柱连接部位，需设置拉结钢筋，每层拉结钢筋设置间距不超过500mm。拉结钢筋与钢结构梁柱的连接存在困难，如选择焊接，为满足焊接强度，钢筋需要打弯，这样焊接面积大，在已安装好的主体钢结构梁柱上进行大量焊接作业，会对建筑结构的整体安全性造成潜在的负面影响。为了能够更好的保证防火效果，需要在砌体的外面涂覆大面积的防火涂料，增加实施工程的成本。烤漆龙骨防火墙是一种轻质非承重隔墙，具有绿色环保、节能保温、物理分隔性能好、实施工程简单方便等优点。由于烤漆龙骨防火墙的优越性使其在内隔墙应用方面得到了蓬勃发展，但是烤漆龙骨的层高较低，一般低于5米。而钢结构厂房高度普遍高于8米，甚至达到40米的超高，因此烤漆龙骨防火墙已不能够满足钢结构厂房的防火墙要求。技术实现要素：本实用新型针对现有砌体防火墙结构较为复杂、实施工程的成本高，轻质龙骨防火墙层高较低，不能够满足高层钢结构厂房的要求，提供一种新型轻质防火墙。本实用新型解决上述技术问题的技术方案如下：一种新型轻质防火墙，包括平行设置的防火板，所述防火板之间设有檩条和防火岩棉，所述防火板设有多层，多层所述防火板采用横向和竖向交替的方式来进行拼装，所述檩条为c型卷边槽钢。本实用新型的有益效果是：本申请通过将檩条、防火板和防火岩棉进行组合形成新型轻质防火墙，防火墙整体质量较轻，减少了建筑的承重，提高了工作效率，防火效果好，同时防火板之间通过横向和竖向交替拼接的方式来进行组合，不仅解决了高层或者超高层防火墙的施工问题，而且解决了防火板之间缝隙防火极限不足的问题。在上述技术方案的基础上，本实用新型为了达到使用的方便以及装备的稳定性，还可以对上述的技术方案作出如下的改进：进一步，所述防火板至少设有两层，所述防火板之间或防火板与檩条之间通过紧固件固定，所述防火板上涂覆白乳胶。采用上述进一步技术方案的有益效果是：通过设置至少两层防火板，可满足多种防火极限的要求，紧固件和白乳胶保证防火板之间和防火板与檩条之间连接的牢固性。进一步，所述紧固件为平头钻尾钉。采用上述进一步技术方案的有益效果是：平头钻尾钉既能保证连接的牢固性，同时可减少防火板之间的间隙，保证整个防火墙的牢固性。进一步，所述防火岩棉的厚度为40厘米-75厘米。采用上述进一步技术方案的有益效果是：根据不同的耐火等级要求，采用不一样厚度的防火岩棉，提高该防火墙的适合使用的范围。进一步，所述防火板采用纤维增强硅酸盐板、低收缩纤维水泥加压板、无石棉硅酸盐钙板、玻璃纤维网增强水泥板或耐火石膏板。采用上述进一步技术方案的有益效果是：依据环境不同的湿度采用不一样种类的防火板，从而更好的满足环境要求。进一步，所述檩条通过檩托板与钢柱连接。采用上述进一步技术方案的有益效果是：通过将檩条与钢柱连接，可将防火墙的荷载传递至钢柱，解决防火墙的受力问题。进一步，所述檩条设有多个，所述檩条之间通过撑杆和拉条连接，所述拉条包括直拉条和斜拉条。采用上述进一步技术方案的有益效果是：通过在檩条之间设置撑杆和拉条，可避免檩条因受荷载发生挠度变形的问题，保证防火墙的整体质量。附图说明图1为本申请防火墙的结构示意图；图2为檩条与钢柱连接的结构示意图；图3为檩条与拉条连接的结构示意；图4为檩条的布置图。附图标记记录如下：1、檩条；2、防火板；3、防火岩棉；4、紧固件；5、撑杆；6、直拉条；7、檩托板；8、钢柱；9、斜拉条。具体实施方式以下结合附图对本实用新型的原理和特征进行描述，所举实例只用于解释本实用新型，并非用于限定本实用新型的范围。一种新型轻质防火墙，如图1至图4所示，包括平行设置的防火板2，所述防火板2之间设有檩条1和防火岩棉3，所述防火板2设有多层，多层所述防火板2采用横向和竖向交替的方式来进行拼装，所述檩条1为c型卷边槽钢。其中檩条1上涂刷防火涂料，防火极限不小于2.5小时。在本实施例中，所述防火板采用3层，内层防火板用平头钻尾钉竖向固定于檩条1，外层防火板用平头钻尾钉横向固定于内层的防火板上，采用横向和竖向拼装交替施工作业方式，解决防火板之间缝隙防火极限不足问题。通过在防火板2材之间均匀铺设防火岩棉3，达到隔热防火的要求。所述防火板2至少设有两层，所述防火板2之间或防火板2与檩条1之间通过紧固件4固定，所述防火板2上涂覆白乳胶。通过在防火板2上涂覆白乳胶，可增加板材之间粘结的牢固性，通过紧固件4做固定，实现对防火板2的双重固定，保证防火墙的防火性能。所述紧固件4为平头钻尾钉。所述防火岩棉3的厚度为40厘米-75厘米。所述防火板2采用纤维增强硅酸盐板、低收缩纤维水泥加压板、无石棉硅酸盐钙板、玻璃纤维网增强水泥板或耐火石膏板。所述檩条1通过檩托板7与钢柱8连接。所述檩条1通过螺栓与檩托板7连接，所述檩托板7固定在钢柱8上。所述檩条1设有多个，所述檩条1之间通过撑杆5和拉条连接，所述拉条包括直拉条6和斜拉条9。拉条设置有多个，其中相邻两个斜拉条9的倾斜方向相反，直拉条6设置在斜拉条9之间，以此来实现对檩条1更好的支撑。檩条受力状况依据工程个例情况做验算以满足荷载要求，本实施例中对c型卷边槽钢的檩条计算如下：根据风吸力下翼缘受压稳定验算：按式验算其中，mx、my——对截面主轴x、y轴的弯矩设计值(n·mm)；wenx、weny——对截面主轴x、y轴的有效净截面模量(对冷弯薄壁型钢)或净截面模量(对热轧型钢)(mm3)；φby——梁的整体稳定系数，冷弯薄壁型钢构件按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》gb50018，热轧型钢构件按现行国家标准《钢结构设计规范》gb50017的规定计算。1.墙梁形式:卷边槽形冷弯型钢c220x75x20x2.5墙梁布置方式:口朝下钢材钢号：q345钢拉条设置:设置一道拉条拉条作用:约束墙梁外翼缘净截面系数:0.950墙梁支承钢骨防火石膏板墙,水平挠度限值为1/200墙板能阻止墙梁侧向失稳，构造能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性；墙梁支撑墙板重量，单侧挂墙板，墙梁上方一侧板重(kn/m2):1.02.建筑类型:封闭式建筑，分区:中间区基本风压(mpa):0.300风压调整系数:1.500风荷载高度变化系数:1.000风荷载系数(风压力):1.010风荷载系数(风吸力):-1.110风荷载标准值(风压力)(kn/m2):0.455风荷载标准值(风吸力)(kn/m2):-0.5003.截面及材料特性：墙梁形式:卷边槽形冷弯型钢c220×75×20×2.5，即截面宽度b＝75mm，截面高度h＝220mm，卷边的宽度c＝20mm，壁厚t＝2.500mm，截面积a＝0.9730e-03x轴惯性矩ix＝0.7038e-05y轴惯性矩iy＝0.6866e-06自由扭转常数it＝0.2028e-08毛截面扇形惯性矩iw＝0.6351e-0；绕x轴抵抗矩wx1＝0.6398e-04；绕x轴抵抗矩wx2＝0.6398e-04；绕y轴抵抗矩wy1＝0.3311e-04；绕y轴抵抗矩wy2＝0.1265e-04；卷边的宽厚比c/t＝8.000＝13.0,满足规定的要求。卷边宽度与翼缘宽度之比c/b＝0.267,0.25＝0.267＝0.326,满足规定的要求。钢材钢号：q345钢，屈服强度fy＝345.000，强度设计值f＝305.004.恒载和风压力的荷载分项系数分别采取了1.3和1.5。绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx＝4.602绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my＝-2.305水平剪力设计值(kn):vx＝3.068竖向剪力设计值(kn):vy＝3.842绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx2＝-5.057绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my2＝-2.305水平剪力设计值(kn):vxw＝3.372竖向剪力设计值(kn):vyw＝3.842以上两组公式中绕y轴抵抗矩不同。5.风压力作用验算有效截面特性计算结果:截面面积(㎡)ae＝0.9443e-03；θe＝0.0000e+00；x轴截面惯性矩(m4)iex＝0.6688e-05；y轴截面惯性矩(m4)iey＝0.6831e-06；对x1轴的截面抵抗矩(m3)wex1＝0.6268e-04；对x2轴的截面抵抗矩(m3)wex2＝0.6268e-04；对x3轴的截面抵抗矩(m3)wex3＝0.5903e-04；对x4轴的截面抵抗矩(m3)wex4＝0.5903e-04；对y1轴截面抵抗矩(m3)wey1＝0.3351e-04；对y2轴截面抵抗矩(m3)wey2＝0.1251e-04；对y3轴截面抵抗矩(m3)wey3＝0.3351e-04；对y4轴截面抵抗矩(m3)wey4＝0.1251e-04；根据墙梁计算公式其中，mx′、my′——分别为水平荷载和竖向荷载产生的弯矩(n·mm)，下标x′和y′分别表示墙梁的竖向轴和水平轴，当墙板底部端头自承重时，my′＝0；wenx′、weny′——分别为绕竖向轴x′和水平轴y′的有效净截面模量(对冷弯薄壁型钢)或净截面模量(对热轧型钢)(mm3)；表1截面强度计算表\弯矩设计值(kn.m)截面抵抗矩(m3)截面强度(n/mm2)绕x轴5.0575.9030e-0585.6683绕y轴2.3051.2510e-05184.2526汇总269.9209截面强度(n/mm2):σmax＝269.9209＝305.000；6.抗剪控制组合：恒载和风压力的荷载分项系数分别采取了1.3和1.5。根据公式和其中，vx′.max、vy′.max——分别为竖向荷载和水平荷载产生的剪力(n)；当墙板底部端头自承重时，vx′max＝0；b0、h0——分别为墙梁在竖向和水平方向的计算高度(mm)，取板件弯折处两圆弧起点之间的距离；t——墙梁壁厚(mm)计算得出截面最大剪应力(n/mm2):τ＝16.468＝175.0007.风吸力作用验算，组合:恒载和风压力的荷载分项系数分别采取了1.3和1.5。有效截面特性计算结果:截面面积(㎡)ae＝0.9426e-03θe＝0.0000e+00x轴截面惯性矩(m4)iex＝0.6667e-05y轴截面惯性矩(m4)iey＝0.6828e-06对x1轴的截面抵抗矩(m3)wex1＝0.5873e-04；对x2轴的截面抵抗矩(m3)wex2＝0.5873e-04；对x3轴的截面抵抗矩(m3)wex3＝0.6260e-04；对x4轴的截面抵抗矩(m3)wex4＝0.6260e-04；对y1轴截面抵抗矩(m3)wey1＝0.3353e-04；对y2轴截面抵抗矩(m3)wey2＝0.1250e-04；对y3轴截面抵抗矩(m3)wey3＝0.3353e-04；对y4轴截面抵抗矩(m3)wey4＝0.1250e-04；根据公式2计算：截面强度(n/mm2):σmaxw＝284.850＝305.000截面最大剪应力(n/mm2):τw＝16.468＝175.0008.荷载标准值作用下，挠度验算：竖向挠度(mm)fy＝4.703水平挠度(mm)fx＝7.936＝30.000因此，根据以上验算该卷边槽形冷弯型钢c220×75×20×2.5满足使用上的要求。以上所述仅为本实用新型的较佳实施例，并不用以限制本实用新型，凡在本实用新型的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本实用新型的保护范围以内。当前第1页12
